Распродажа

Электронные компоненты со склада по низким ценам, подробнее >>>

Журнал Радио

2004: 
1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8
2003: 
1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12
2002: 
1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12
2000: 
1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12
1999: 
1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12
1998: 
1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12
1971: 
1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12
1947: 
1, 2, 3, 4, 5
1946: 
1, 2, 3, 4-5, 6-7, 8-9

Новости электроники

В 14 раз выросло количество россиян на MediaTek Labs ? проекте по созданию устройств "интернета вещей" и "носимых гаджетов"

Сравнив статистику посещения сайта за два месяца (ноябрь и декабрь 2014 года), в MediaTek выяснили, что число посетителей ресурса из России увеличилось в 10 раз, а из Украины ? в 12. Таким образом, доля русскоговорящих разработчиков с аккаунтами на labs.mediatek.com превысила одну десятую от общего количества зарегистрированных на MediaTek Labs пользователей.

Новое поколение Джобсов или как MediaTek создал свой маленький "Кикстартер"

Амбициозная цель компании MediaTek - сформировать сообщество разработчиков гаджетов из специалистов по всему миру и помочь им реализовать свои идеи в готовые прототипы. Уже сейчас для этого есть все возможности, от мини-сообществ, в которых можно посмотреть чужие проекты до прямых контактов с настоящими производителями электроники. Начать проектировать гаджеты может любой талантливый разработчик - порог входа очень низкий.

Семинар и тренинг "ФеST-TIваль инноваций: MAXIMум решений!" (14-15.10.2013, Новосибирск)

Компания Компэл, приглашает вас принять участие в семинаре и тренинге ?ФеST-TIваль инноваций: MAXIMум решений!?, который пройдет 14 и 15 октября в Новосибирске.

Мне нравится

Комментарии

дима пишет в теме Параметры биполярных транзисторов серии КТ827:

люди куплю транзистар кт 827А 0688759652

тамара плохова пишет в теме Журнал Радио 9 номер 1971 год. :

как молоды мы были и как быстро пробежали годы кулотино самое счастливое мое время

Ивашка пишет в теме Параметры отечественных излучающих диодов ИК диапазона:

Светодиод - это диод который излучает свет. А если диод имеет ИК излучение, то это ИК диод, а не "ИК светодиод" и "Светодиод инфракрасный", как указано на сайте.

Владимир пишет в теме 2Т963А-2 (RUS) со склада в Москве. Транзистор биполярный отечественный:

Подскажите 2т963а-2 гарантийный срок

Владимир II пишет... пишет в теме Параметры биполярных транзисторов серии КТ372:

Спасибо!

Журнал Радио 8 номер 2002 год. ИСТОЧНИКИ ПИТАНИЯ

ЭВОЛЮЦИЯ ОБРАТНОХОДОВЫХ ИМПУЛЬСНЫХ ИП

С. КОСЕНКО, г. Воронеж  

Продолжение. Начало см. а "Радио", 2002, ╧ 6, 7

Импортный терморезистор SCK105, где первые три буквенных символа обозначают серию, четвертый и пятый цифровые символы указывают номинальное сопротивление в омах при температуре 25 °С, а последняя цифра свидетельствует о максимальном рабочем токе в амперах, допустимо заменить отечественным с аналогичными параметрами.

Все резисторы — ОМЛТ, за исключением импортного резистора R11, который по габаритам примерно соответствует отечественному ОМЛТ-1. Подстро-ечный резистор R2 — СПЗ-38б.

Выпрямительный мост КЦ405А (VD1) заменим отдельными диодами с допустимым обратным напряжением не менее 400 В и током не менее 1 А. Диод Д310 (VD2) с допустимыми прямым током 0,5 А и обратным напряжением 20 В можно заменить современным с барьером Шотки, у которого прямое падение напряжения при максимальном токе не превышает 0,5 В. Стабилитрон (VD3) заменим любым другим маломощным с напряжением стабилизации 16...18 В. Импульсный диод на месте VD4 (КД257Д) должен быть рассчитан на рабочую частоту не менее 50 кГц, максимальное обратное напряжение 1000 В и максимальный ток 3 А. Диод КД220Б (VD5) заменим на КД220А или другой с аналогичными параметрами. Выпрямительный диод КД213Б (VD6) с рабочей частотой до 100 кГц выдерживает обратное напряжение 200 В и максимальный ток 10 А. Допустимо параллельное включение подобных диодов, рассчитанных на меньший ток, без токовыравнивающих резисторов. Возможно также использование современных диодов.

Транзистор КП707В2 заменим импортными аналогами с максимальным напряжением сток—исток не менее 700 В и допустимым током стока не менее 4 А. Устанавливают его на теплоотвод с эффективной охлаждающей площадью 100...200 см2 через слюдяную пластину, покрытую с двух сторон теплопроводной пастой КПТ-8.

Вывод стока транзистора со стороны печатных проводников платы подключают к трансформатору коротким отрезком коаксиального кабеля наружным диаметром около 5 мм, предварительно продев центральную жилу через ферритовую трубку. На рис. 3 условно показаны начальная и конечная точки подключения дросселя L3, но изображение отрезка кабеля не приведено. Чтобы исключить дополнительные помехи, оплетку кабеля следует соединять с общим проводом в строго определенных местах: с одной стороны — в непосредственной близости от точки соединения диода VD4 и вывода 3 трансформатора, с другой — в общей точке нулевого потенциала R11C13. Ферритовую трубку приклеивают через изолирующую прокладку к плате со стороны печатных проводников под элементами R11, С13.

Промышленный дроссель сетевого фильтра L1 допустимо заменить самодельным. Его наматывают в два проводника МГТФ 0,35 на ферритовом кольцевом магнитол ро воде 1500НМ—2000НМ наружным диаметром около 20 мм до заполнения. Дроссели L2 и L3 — отрезки трубок длиной 5...7 и 10... 12 мм соответственно, из высокочастотного феррита, применяемых в дросселях ДМ-1,0 и др. Чтобы получить указанные на схеме значения индуктивности, для дросселя L2 потребуется один виток из провода ПЭВТ 0,41, а для L3 — два витка. В авторском варианте применены аналогичные импортные изделия, при этом потребовалось по одному витку (сквозной проход) для каждого дросселя. Дроссель L4 наматывают на отрезке стержня диаметром 10 и длиной 35...40 мм из феррита 400НН. Его обмотка содержит 30 витков провода ПЭВ-2 1,5.

Магнитопровод трансформатора Т1 собирают из двух половин Ш12x20x21 феррита М3000НМС2, используемых в телевизионных блоках питания телевизоров 3(4)УСЦТ и др., с немагнитным зазором на центральном стержне 2,4 мм. Обмотки наматывают на стандартном каркасе с контактными выводами, нумерация которых соответствует показанной на схеме. Их выполняют следующим образом. Вначале наматывают первую секцию первичной обмотки — 26 витков ПЭВТ 0,41 в два провода. Ее изолируют двумя слоями лакоткани толщиной 0,05 мм. Поверх изоляции наматывают выходную обмотку из 25 витков провода ПЭВ-2 1,5. При этом имеющиеся на каркасе выводы 10, 12 и 14 удаляют, а в качестве выводов используют обмоточный провод, пропуская его в прорези между выводами 10 и 12, 12 и 14 соответственно. На схеме номера выводов условно обозначены 10а и 12а. Затем укладывают два слоя изоляции и поверх нее наматывают вторую секцию первичной обмотки, содержащую 44 витка. Последней наматывают вспомогательную обмотку связи из 12 витков провода ПЭВТ диаметром 0,15...0,21 мм, равномерно распределяя ее по всей ширине каркаса и сверху покрыв еще одним слоем изоляции. После склеивания ферритовых пластин трансформатора обмотки вместе с магнитопроводом закрывают электростатическим экраном из одного слоя медной фольги. Число витков в обмотках определяется магнитопроводом и немагнитным зазором, поэтому для другого маг-нитопровода их следует пересчитать.

ИИП подключают к сети двухпроводным кабелем, в разрыв которого включают коммутатор ПКн41 или тумблер ТВ2-1, а также предохранитель на ток 2 А.

Если при изготовлении трансформатора не нарушена фазировка обмоток и использованы исправные детали, налаживание устройства сводится к установке выходного напряжения подстроечным резистором R2. Применение элементов частотозадающей цепи R5C8 без их предварительного отбора может привести к незначительному отклонению рабочей частоты от расчетного значения.

Тип и номиналы большинства используемых в ИИП элементов определялись в соответствии с результатами автоматизированного проектирования, о котором пойдет речь дальше.

ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОБРАТНОХОДОВОГО ИИП

Возможно, описанный ИИП кого-то из радиолюбителей полностью удовлетворит, и он его решится повторить, ничего при этом не меняя. Но вероятность такого события весьма и весьма мала: в зависимости от сферы приложения радиолюбительских интересов, а они всегда многогранны, может понадобиться источник, параметры которого будут значительно отличаться от приведенных. Поэтому в большинстве практических случаев потребуются модификация описанного устройства и внесение в него определенных изменений.

Группа компаний STMicroelectronics, производящих радиоэлектронные компоненты, разработала и реализует на мировом, в том числе и российском, рынке линейку микросхем под торговым наименованием VIPer. He вдаваясь в особенности используемой аббревиатуры, отметим лишь, что это изделие — интегральный вариант основного фрагмента ИИП, включая коммутирующий транзистор и ШИМ-контроллер.

По замыслу разработчиков подобные микросхемы должны значительно облегчить труд проектировщиков и эксплуатационников ИИП. Некоторое (в 2...4 раза — в зависимости от выбранной микросхемы) увеличение стоимости элементной базы VIPer-коммутируемого ИИП, по сравнению с его дискретным исполнением, полностью компенсируется возможностями автоматизированного проектирования, а также быстрого восстановления работоспособности простой заменой микросхемы в случае возникновения неисправности.

Для автоматизированного проектирования ИИП на основе VIPer-микро-схем этой же компанией разработан свободно распространяемый программный пакет VIPer Design Software. Последнюю версию программы (v2.12) объемом 4 Мбайт можно скачать с сайта разработчика <http://eu.st.com/ stonline/prodpres/discrete/vlpower/ download/vipersoft.ехе>.

Этот программный пакет, именуемый в дальнейшем DS (Design Software), можно успешно использовать для проектирования описанного варианта ИИП на основе ШИМ-контроллера UC3842. Удобный интерфейс позволяет выполнить такую сложную задачу в считанные минуты. Перед использованием DS уточним некоторые особенности проектирования, связанные с выбором элементов и установкой рабочей частоты преобразования в ИИП.

Необходимо помнить, что в импульсных обратноходовых трансформаторах магнитопровод всегда выполнен с немагнитным зазором на центральном стержне (керне). Речь идет о трансформаторах с Ш-образными пластинами, а также о современных KB (зарубежный аналог RM) магнитопроводах [5, 6]. Обратим также внимание на предпочтительность в использовании для импульсных трансформаторов феррита, например, марки М3000НМС-2, в названии которого присутствует символ С. Это признак способности магнито-провода из этого материала работать в сильных магнитных полях, что обусловлено, в отличие от остальных, отрицательным температурным коэффициентом удельных потерь.

Несмотря на снижение КПД и ухудшение электромагнитной совместимости трансформатора с другими элементами, отказаться от немагнитного зазора нельзя. Во-первых, в сильных магнитных полях зазор предотвращает насыщение магнитопровода, и во-вторых, при правильном выборе рабочего режима коммутирующего транзистора наличие зазора исключает чрезмерное увеличение амплитудного значения импульсов тока в его стоковой цепи. Поэтому приходится мириться с потерями и учитывать тот факт, что интенсивность излучения помех, связанных с основной и высшими гармониками рабочей частоты преобразования, сравнительно быстро возрастает после 100 кГц.

Конечно, существуют магнитные материалы, в которых домены отделены друг от друга немагнитным веществом (например, из магнитодиэлектрика на основе молибденового пермаллоя марок МП-60, МП-140, МП-160, МП-250 и др.), в них зазор как бы распределен по всему рабочему объему магнитопровода и поэтому, в принципе, возможно использование сплошных магнитопроводов без зазора.

Второй источник потерь в ИИП -возрастающее сопротивление проводников обмотки вследствие уменьшения глубины проникновения поля на повышенных частотах. Поэтому для снижения потерь, обусловленных этим явлением, обмотку желательно выполнять из нескольких параллельных проводников, площадь сечения которых эквивалентна исходной, зато боковая поверхность по периметру сечения проводников в несколько раз больше. Точнее, увеличение боковой поверхности в этом случае пропорционально корню квадратному из числа параллельных проводников.

Третий источник потерь связан с перемагничиванием магнитопровода.

И, наконец, последний, четвертый источник потерь обусловлен необходимостью применения различных резистивно-конденсаторных цепей, подавляющих переходные коммутационные процессы, и ограниченным быстродействием используемых в ИИП радиоэлементов — оксидных конденсаторов, полевого транзистора, выпрямительных диодов. Несинусоидальное (импульсное) напряжение на этих элементах и большая амплитуда тока (до нескольких ампер) приводят к значительному удельному весу потерь в них.

Все эти потери необходимо учитывать при проектировании ИИП с помощью DS. Поскольку потери в трансформаторе приводят к нагреванию его обмоток и магнитопровода, для их оценки используют один из критериев: либо допустимое превышение температуры трансформатора без его принудительного охлаждения, которое обычно выбирают в пределах 30...50 °С, либо принимают удельный вес потерь равным 1...5% от мощности трансформатора.

Общую эффективность работы ИИП оценивают на основании КПД. В лучшем случае его значение может достигать 92...95%, в худшем — 60...65%.

ВЫБОР КОММУТИРУЮЩЕГО ТРАНЗИСТОРА И ВЫПРЯМИТЕЛЬНЫХ ДИОДОВ

Коммутирующий транзистор без всяких расчетов можно выбрать с многократным запасом. А можно решить эту задачу более рационально. Как же определить те параметры, которым должен соответствовать коммутирующий транзистор в зависимости от технических характеристик проектируемого ИИП?

К сожалению, пакет DS прямо не отвечает на поставленный вопрос. Поэтому сначала рассмотрим форму импульсного напряжения на стоке транзистора Uc (рис. 4).

В соответствии с исходными данными при номинальном напряжении в сети 220 В на выходе сетевого выпрямителя, без учета падения напряжения на выпрямительных диодах и терморезисторе, получим [7] U0 = 220√2 =310 В. Кроме того, на стоке транзистора присутствует некоторое дополнительное к выпрямленному сетевому напряжение Uдоп. В зарубежной литературе и в DS его называют UR (reflected — отраженный, наведенный). Как показывают результаты пробного проектирования нескольких вариантов импульсных трансформаторов, его значение всегда оказывается весьма близким к предлагаемому в DS по умолчанию 80 В. Покажем, как определить реальное значение дополнительного напряжения.

Напряжение на индуктивности прямо пропорционально скорости изменения тока в ней: U = LΔI/Δt или U•Δt = L•ΔI. Поскольку изменения тока при включенном и выключенном транзисторе для установившегося процесса одинаковы, то равны и площади прямоугольников, обозначенных S+ и S- на рис. 4.

Вычисляя их площади, получим уравнение Uo•D•T = Uдоп(1-D)T или после преобразований Uдоп = Uo•D /(1-D).

С другой стороны, в соответствии с геометрической интерпретацией процесса передачи энергии выходное напряжение на вторичной обмотке — трансформированное дополнительное напряжение на первичной обмотке: Uдоп = k•Uвых, где к = wl/wвых — коэффициент трансформации (wl, wвых — число витков первичной и выходной обмоток соответственно).

Строго говоря, предположение о том, что каждая отбираемая в первом такте от сети порция энергии без остатка передается в нагрузку во втором такте, как это показано на рис. 4 сплошной линией, и при этом передача заканчивается точно в момент включения транзистора, в некоторой степени является условным. Реально ИИП могут работать в двух режимах: в режиме непрерывного магнитного потока и в режиме прерывистого потока. На практике это означает, что если к моменту включения коммутирующего транзистора ток в обмотках равен нулю, то такой режим соответствует режиму прерывистого потока. В противном случае имеет место режим непрерывного потока.

На рис. 5 показаны диаграммы напряжения и тока в элементах ИИП: Uc — напряжение на стоке транзистора; lс — ток стока коммутирующего транзистора; lw вых — ток во вторичной обмотке; UH — напряжение на нагрузке.

Режиму непрерывного тока соответствует рис. 5,а. Его главная особенность заключается втом, что транзистор включается при некотором токе стока. Достоинство режима — наименьший по сравнению с другими режимами пиковый ток в элементах ИИП и наименьшие пульсации выходного напряжения. Если при снижении сетевого напряжения до минимума возможно увеличение коэффициента заполнения импульсов свыше 50 %, DS предупреждает пользователя о необходимости внесения корректив в расчеты. Связано это с особенностями намагничивания магнитопровода в однотактном импульсном режиме и возможностью увеличения амплитуды тока стока транзистора свыше допустимого предела.

Режим прерывистого тока показан на рис. 5,в. После того, как завершится процесс передачи энергии, диод закрывается. В обмотках по спаду импульсного напряжения возникают затухающие свободные колебания. Этот режим характеризуется наибольшей амплитудой тока в элементах ИИП и максимальными пульсациями выходного напряжения. Оптимальным же является переходный между двумя названными режим, показанный на рис. 5,б.

Программа DS позволяет проконтролировать амплитуду, форму тока и напряжения на транзисторе, а также определить режим работы спроектированного ИИП и значение коэффициента заполнения импульсов при любом возможном напряжении сети.

Немалую добавку к действующему на стоке транзистора напряжению вносит индуктивность рассеяния (в DS обозначена Leakage Inductance). Она непосредственно связана с полями рассеяния в трансформаторе. Во время действия коммутирующих импульсов, когда открыт транзистор, энергия аккумулируется не только в накопительной обмотке, но и в индуктивности рассеяния. При выключении транзистора эта энергия приводит к возникновению на его стоке дополнительного выброса напряжения, показанного на рис. 4 пунктирной линией. Для его ограничения применяют демпферные цепи. В программе DS можно выбрать или резистивно-конденсаторную цепь (RC Clamper), или на ограничительном стабилитроне (Transil Clamper).

Расчет индуктивности рассеяния и связанного с ней выброса напряжения — весьма сложная задача, поскольку при этом необходимо учитывать индуктивность и межвитковую динамическую емкость обмоток, немагнитный зазор в магнитопроводе трансформатора, секционирование обмоток, конструктивные параметры их исполнения и многие другие факторы. В программе DS используется некоторое усредненное значение индуктивности рассеяния, которое при необходимости пользователь может изменять принудительно. Уровень ограничения выброса напряжения в каждом конкретном случае проектирования ИИП можно проконтролировать в окне Waveform (осциллограмма) и учесть при выборе транзистора по максимально допустимому напряжению сток—исток.

Выбор выпрямительного диода в DS не представляет никакой сложности. В окне OUT (выход) приводятся необходимые сведения о его параметрах: прямой и обратный ток, прямое падение и максимально допустимое обратное напряжение.

АВТОМАТИЗИРОВАННОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ ОБРАТНОХОДОВОГО ИИП

Итак, включаем компьютер и запускаем программу DS. На несколько секунд на экране монитора появляется заставка, а затем открывается окно (рис. 6). По умолчанию программа загружает проект-"заготовку" под именем "Default.vpa".

Подводим курсор "мыши" к голубой экранной кнопке Input (вход), и на экране монитора появляется всплывающая подсказка: Edition of AC Line Parameters (редактирование параметров сети переменного тока). Нажимаем на кнопку. На экране монитора появляется окно Input Parameters (входные параметры), показанное на рис. 7.

В разделе Line Frequency (частота сети) устанавливаем 50 Гц, в разделе АС Input Range (интервал входного переменного напряжения) с помощью движка, или после установки курсора в соответствующее окно — набором с клавиатуры, — устанавливаем Minimum Voltage (минимальное напряжение) и Maximum Voltage (максимальное напряжение), первое —с точностью 5 В, второе —10 В. Установить любое из напряжений с клавиатуры можно с точностью 1 В. Для большинства устройств считают допустимое изменение напряжения сети -10...+5% от номинала или после округления в сторону увеличения интервала — 195...240 В. Можно задать интервал и несколько шире, но в любом случае не стоит оставлять его установленным по умолчанию, поскольку чем он больше, тем более жесткие требования предъявляются к используемой элементной базе.

Затем в этом же окне переходим к разделу Input Ripple (амплитуда пульсаций входного напряжения) и устанавливаем его необходимое значение. От этого параметра будут зависеть емкость конденсатора фильтра сетевого выпрямителя и амплитуда пульсаций выходного напряжения, в свою очередь зависящие также и от тока нагрузки, и от емкости конденсатора выходного фильтра. Приемлемое значение пульсаций — 10...30 В. Устанавливаем 30 В, и нажимаем на кнопку Done — выполнено (кнопкой Cancel можно при необходимости отменить внесенные изменения). Окно Input Parameters автоматически закроется, и система внесет некоторые коррективы: например, изменится емкость конденсатора фильтра сетевого выпрямителя.

На следующем этапе проектирования приступаем к установке рабочей частоты преобразования и предварительному выбору коммутирующего транзистора, для чего нажимаем на кнопку VIPer. В появившемся окне VIPer and Regulation Parameters (VIPer и параметры регулирования) (рис. 8) в окне Select your VIPer (выберите VIPer) вызываем выпадающий список изделий и выбираем VIPer 100А. Теперь чуть ниже его названия будут выведены основные параметры: Rdson: 2,8 Ohm (сопротивление участка сток—исток во включенном состоянии); Idlim: 3,0 А (предельное значение тока стока); Vdmax: 700 V (максимальное напряжение на стоке). В разделе Around VIPer ("вокруг" VIPer) значение Reflected Voltage (отраженное напряжение) оставляем выставленным системой, Swiching freguency (частота переключения) устанавливаем равной 30 кГц. Это позволит уменьшить потери и обойтись без дефицитных деталей, хотя для минимизации размеров трансформатора лучше использовать более высокую частоту — вплоть до 100 кГц. Раздел Regulation (регулирование) остается неактивным, и его не редактируют. Это можно сделать только после введения вторичного контура регулирования. Нажимаем на кнопку Done (выполнено). Окно автоматически закроется.

После этого переходим к зеленой кнопке Out (выход). В открывшемся окне Parameters Main Output (параметры основного источника выходного напряжения) (рис. 9) переходим к редактированию раздела Output Power (выходная мощность): в окне Voltage (напряжение) устанавливаем 27 В; в окне Current (ток) набираем 3 А; в окне Minimum Current (минимальный ток) оставляем выставленное программой 0 мА, что предполагает возможность работы в режиме холостого хода.

Далее редактируем раздел Output Туре (выходной фильтр). Можно оставить установленный по умолчанию Self П-образный LC-фильтр. Если выбрать Direct (фильтр — конденсатор, включенный параллельно нагрузке), может потребоваться конденсатор очень большой емкости. При выборе Vreg (регулятор напряжения) на выходе будет установлен дополнительный интегральный линейный стабилизатор напряжения. В этом случае необходимо указать значение Dropout (падение напряжения на стабилизаторе). Есть возможность выбора Standart (стандартное), Low Dropout (низкое) и Semi-Low Dropout (среднее). Оставляем выходной фильтр Self.

Переходим к редактированию значения пульсаций выходного напряжения — разделу Output Ripple: в окне First Cell Ripple (пульсации на первой ступени) устанавливаем 0,3 В, Second Cell Ripple (пульсации на второй ступени) — 0,1 В. После всех перечисленных манипуляций нажимаем на кнопку Apply (применить). Программа сразу же рассчитает параметры элементов выходной цепи и представит результаты расчетов для выпрямительного диода: Vdrop: 906 mV — прямое падение напряжения, Vrmax: 150 V — максимальное обратное напряжение (к сожалению, имеющий место на момент написания статьи программный дефект прорисовки позволяет увидеть только верхнюю часть пикселей указанного элемента), Ploss: 3 W — потери на диоде; Specification Max@125 °С — параметры диода STPR520 при указанной температуре: Vf: 990 mV — прямое падение напряжения, If: 5 А — допустимый прямой ток, Vr: 200 V — предельное обратное напряжение; Ir: 50 uA @ 25 °С — максимальный обратный ток при указанной температуре. По справочнику выбираем близкий отечественный аналог КД213Б.

Следует обратить внимание на то, что из-за формы импульсного напряжения, очень сильно отличающейся от меандра, выпрямительный диод, участвуя в формировании сравнительно низкого напряжения 27 В, испытывает на себе значительно большее обратное напряжение — около 150 В, — и учитывать этот факт при выборе диодов.

После завершения этого этапа проектирования нажимаем на кнопку ОК открытого окна Parameters Main Output, после чего оно закрывается.

И последний этап проектирования связан с редактированием параметров импульсного трансформатора. Нажимаем на серую кнопку Transformer, после чего откроется окно Transformer Design (проектирование трансформатора), показанное на рис. 10.

ЛИТЕРАТУРА
5. Миронов А. Магнитные материалы и магнитопроводы для импульсных источников питания. — Радио, 2000, ╧ 6, с. 53, 54.
6. Ферритовые магнитопроводы серии RM фирмы EPCOS. — Радио, 2001, ╧ 3, с. 49—51.
7. Бирюков С. Амплитудное, среднее, эффективное. — Радио, 1999, ╧ 6, с. 58, 59.

(Продолжение следует)

Вернуться к содержанию журнала "Радио" 8 номер 2002 год







Ваш комментарий к статье
Журнал Радио 8 номер 2002 год. ИСТОЧНИКИ ПИТАНИЯ :
Ваше имя:
Отзыв: Разрешено использование тэгов:
<b>жирный текст</b>
<i>курсив</i>
<a href="http://site.ru"> ссылка</a>